如果是构件单轴对称截面，这里面就有两个问题： （1）计算φy时应按λy还是λyz查表？ （2）φb应按照附录13．5的规定进行，这里面也要用到λy，是按λy还是λyz？ 从规范205页的条文说明可知，单轴对称截面压杆绕对称轴屈曲属于弯扭屈曲，88规范作为一种简化，将其视为弯曲屈曲，但降低为c类截面考虑。2003版规范采用换算长细比λyz以考虑弯扭屈曲，应该属于更精细的分析。这样，笔者认为，上面公式第一项中的φy应该按照λyz取值，是确定无疑的。
φb的取值依据规范公式（B.5-3～5）进行，从规范194页的条文说明看，这里的φb公式是按照典型截面的非弹性屈曲得到。另一方面，我们也注意到对于φb的计算公式，
2003版对88版是有所改进的，况且，规范128页明确指出适用范围为"T形截面（弯矩作用在对称轴平面，绕χ轴）"，所以，笔者认为，这里计算φb的λy应该不需要用λyz代替。
（简答题）
对于压弯构件弯矩作用平面外的整体稳定，应采用《钢规》的式（5．2．2-3）进行，即
如果是构件单轴对称截面，这里面就有两个问题： （1）计算φy时应按λy还是λyz查表？ （2）φb应按照附录13．5的规定进行，这里面也要用到λy，是按λy还是λyz？
正确答案
答案解析
略
相似试题
（单选题）
一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在150mm的方向上。该构件的稳定系数与下列何项数值接近？（）
（单选题）
如下图所示，Q235钢焊接工字形截面压弯构件，翼缘为火焰切割边，承受的轴线压力设计值N=850kN，构件一端承受M=490kN·m的弯矩（设计值），另一端弯矩为零。构件两端铰接，并在三分点处各有一侧向支承点。截面几何特性：A=151.2cm2，W=3400cm3，ix=29.69cm，iy=4.55cm。 该压弯构件在弯矩作用平面外稳定计算应力最接近于（）N/mm2。
（单选题）
一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在150mm的方向上。
（单选题）
一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在150mm的方向上。
（单选题）
一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在150mm的方向上。
（简答题）
今对于《钢规》的公式（5．2．2-2）（见下式），有几个疑问： （1）规范中说，"对于表5．2．1的3、4项中的单轴对称截面压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面且使翼缘受压时"使用该式，但是，规范表5．2．1（塑性发展系数表）的第4项，其截面见图2-2-10，似乎不符合这个条件呀？ （2）若该公式可以理解为"应力计算"，公式中截面特征似乎应取净截面。
（单选题）
如下图所示，Q235钢焊接工字形截面压弯构件，翼缘为火焰切割边，承受的轴线压力设计值N=850kN，构件一端承受M=490kN·m的弯矩（设计值），另一端弯矩为零。构件两端铰接，并在三分点处各有一侧向支承点。截面几何特性：A=151.2cm2，W=3400cm3，ix=29.69cm，iy=4.55cm。 压弯构件腹板局部稳定应满足表达式为（）。
（单选题）
某汽修车间为等高单层双跨排架钢结构厂房，梁柱构件均采用焊接实腹H型截面，计算简图如下图所示。梁与柱为刚性连接，屋面采用彩钢压型板及轻型檩条。厂房纵向柱距为7.5m，柱下端与基础刚接。钢材均采用Q235-B，焊条为E43型。 设计条件同题。该柱不设纵向加劲肋。已知下段柱在弯矩作用平面内的长细比λx=38。柱腹板计算高度两边缘应力梯度α0=（σmax-σmin）/σmax=1.33。试问，作为压弯构件，当对下段柱腹板进行局部稳定性验算时，为了用全部腹板截面进行稳定性验算，腹板最小厚度tw（mm），取下列何项数值才最为合理？（）
（简答题）
对于梁的突缘支承加劲肋，在验算腹板平面外的稳定性时，是否需要考虑弯扭效应而采用λyz？
