液氧自循环吸附按热虹吸式蒸发器热源的不同可分为三种：
1）用下塔的气氮为热源。由于气氮冷凝放热而使热虹吸式蒸发器（板式或管式）中的液氧部分蒸发，形成液氧自循环。据资料介绍，液氧的循环倍率可达6倍以上，使液氧中的乙炔等碳氢化合物含量经吸附能满足防爆的要求。
冷凝的液氮可以回流入下塔，也可以经节流后送入上塔顶部。这种型式的优点是可作为辅助的冷凝蒸发器，对塔的精馏工况没有影响，并且传热系数较高。为克服循环回路的阻力，它所放的位置要比主冷凝蒸发器低一些。它的缺点是因传热温差小，所以所需的传热面积较大，约为冷凝蒸发器总面积的10%以上。这种型式目前在国内外均有被采用的。
2）以来自切换式换热器的饱和空气为热源。空气放热冷凝后回下塔底部。它的优点是热虹吸式蒸发器的传热温差较大，对液氧的循环倍率同样为6的条件下，所需的传热面积可小几倍。缺点是液空回下塔会使底部液空的纯度下降，对塔的精馏工况有一些影响。
3）用膨胀后的过热空气作热源。它使热虹吸式蒸发器中的液氧部分蒸发，形成液氧自循环吸附，其循环倍率也能满足要求。
这种热源的优点是传热温差大，经热虹吸式蒸发器后的膨胀空气以接近饱和状态进入上塔，对精馏有利。缺点是热虹吸式蒸发器的空气侧没有相变，传热系数小，所需的传热面积较大。此外，它使膨胀机后的压力提高，减小了膨胀机内的焓降。对相同的制冷量，膨胀量要增加。
